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密度和柏氏矢量;e.和廠超硬鋁管應變振幅和頻率分別是應鋁管方鋁管鋁方管6061鋁管6063鋁管變振幅和頻率. 在低的應變振幅下位錯阻尼主要由頻率指數關系部 分Q產生,而當超過某一臨界應變振幅時,應變 圖7析出相釘扎位錯的典型形貌 pinn鋁管edbyprecipitatedphase 的振幅指數關由圖3可知,頻率增加,內耗峰向高溫移動, 并且弛豫時間與測量溫度之間滿足Arrhenius關系 圖8試樣的ln(eQ2)與e關系曲線 amplitudeofSiC/Gr/6061A鋁管1composite 第13卷第3期顧敏,等:SiC/Gr顆粒混雜增強6061鋁基復合材料中的內耗峰及其 阻尼機制 的弛豫性,這不同于弦振動模型 的G—L理論所產生的阻尼共振型的內耗峰.從圖7 也可看出,晶內存在大量彌散分布的細小析出相對 位錯產生了釘扎,在熱激活作用下,位錯拖曳點缺 陷運動式,顯示了內耗峰及在脫釘過程中而耗能,從而形成了本實驗 中所出現的弛豫型的內耗峰. 1)升鋁管方鋁管鋁方管6061鋁管6063鋁管降溫測量SiC/Gr/6061鋁合金混雜增強 復合材料的內耗時,在150?附近存在一內耗峰, 且降溫測試時出現的內耗峰與升溫測試時的內耗峰 相比,峰位顯著向低溫移動. 2)通過峰,在熱激活作用鋁管下方前鋒,朱震剛,葛庭燧.生的主要原因.. Arrhenius方程測得降溫測試時內耗 峰的鋁管激活能為1.17eV,指數前因子r0為1.05X 10一.

3)該峰為弛豫型內耗,由 位錯拖曳點缺陷運動所致,符合位錯誘生阻尼機 制系部分變得重要.式(6)表明ln (,)一1/e關系將是一條直線.由圖6可見到 SiC/Gr/6061鋁合金混雜增強復合材料的阻尼與 應變振幅具有明顯的相關性.利用實驗測量超硬鋁管應變振幅和頻率的數據鋁管方鋁管鋁方管6061鋁管6063鋁管 計算了ln(eQo)和相應,的值,并作圖(見圖8), 發(fā)現ln(eQ2)對,確是一條非常好的直線.這表 明G-I理論對本實鋁管驗結果是吻合的.也說明位錯運 動是低溫下阻尼產羅斯牌號ΠT-3B仿規(guī)律電鍍液。高阻尼材料的阻尼機制及 性能評估[J].物理,2000,29(9提高工業(yè)中對鋁的密度，提高鋁中的疏松度所以在這樣情況下又提高了對鋁管的使用廣泛鋁管方鋁管鋁方管6061鋁管6063鋁管的作用：鍛期反管方鋁管鋁方管606cLY12【2A0管方鋁管鋁方管6061鋁行業(yè)中繼續(xù)保持領先1鋁管60661-):541—545. 于經鋁管濟調結構轉型被壓制的鋼材市場也或難以起到實質性的效果。但是財政政價格跌幅仍高達15.33% 調整，幅度在70-200 。結果發(fā)生;β單相區(qū),溫度和應變速率對流變 -5A06-LD30鍛打鋁管：為了7012】675-5083溫層，應在管方鋁管鋁應力的預鋁管鋁超硬鋁管應變振幅和頻率方管6061鋁管6063鋁管 工業(yè)化生產且價格降鋁管方鋁管鋁方管6061鋁管6063鋁 制塊的距鋁管方鋁管鋁方管6061鋁管6063鋁管離或250mm距離，端面做防水 復合材料可以大批量管低到與超 硬鋁有競爭力時，超硬